Opciones para personalizar tu M3 las tienes a patadas, pero todos coincidiremos en que donde estén las piezas originales, que se quiten las verrugas que por lo general suelen instalar los preparadores independientes. 

Hoy la bayerische nos ofrece tres nuevos accesorios para mejorar el 3 más deportivo, cortesía de su división BMW Performance. Concretamente, tenemos carcasas para los espejos laterales, un splitter delantero y un alerón posterior, todos ellos fabricados en plástico reforzado con fibra de carbono y disponibles tanto para el coupé como para el sedán. Por supuesto, cuentan con la garantía del fabricante. Lo que no tenemos son precios, así que tendrás que ponerte en contacto con el concesionario para que te digan a cuanto asciende el susto, que seguro no será pequeño.




Actualización: El Economista publica que sus acciones ya tocan los 19 dólares. ¡Todo el mundo quiere una pedacito del pastel!

¿Tienen de verdad futuro los vehículos eléctricos? Esta es una pregunta que no sólo ha de ser respondida por los consumidores, sino también por los mercados bursátiles. Muchos fabricantes están muy atentos a la evolución de Tesla, que en su oferta pública de acciones ha superado las previsiones, al conseguir 226 millones de dólares (más de 185 millones de euros) por la venta de 13,3 millones de acciones a 17 dólares cada una. 

Para los que jueguen en bolsa, en su día las estimaciones situaban un precio por acción de 15 a 16 dólares. Esta es por tanto una cifra bastante buena, y más aún considerando que Tesla aún no ha conseguido tener un trimestre con beneficios. Posiblemente la confianza depositada por empresas comoToyota y Daimler haya tenido algo que ver. 


Cabe recordar que Tesla no ha obtenido ni un trimestre de beneficios desde su fundación en 2003. En total, la empresa creada por el multimillonario sudafricano Elon Musk ha quemado 230,5 millones de dólares, 70 de los cuales habrían salido de su fortuna personal. Dado que las ventas del Roadster se han apagado ahora que ha pasado la novedad, es probable que no vaya a tener la oportunidad de recuperar parte de su inversión hasta que Tesla lance el Model S en 2012.

Parece que los fabricantes de lujo han dado con el secreto para mantener vivas las ventas frente a viento y marea: lanzar más, más y más variantes derivadas de series exclusivas. Prueba de ello es el nuevo Lamborghini Gallardo LP570-4 Superleggera, que dentro de poco sumará la carrocería Spyder para convertir su nombre en el mayor trabalenguas italiano que hemos visto en unos cuantos años.

Como puedes ver en las fotos espía, el gran alerón trasero del coupé ha desaparecido en el túnel del viento, pero a cambio, un nuevo spoiler delantero y su notable difusor trasero hacen ver que este será un toro bravo de los nacidos para pacer en el circuito, a pesar de que lógicamente la pérdida de un techo fijo le restará rigidez estructural. 

Su fecha de presentación, para no variar, será el 30 de septiembre, y el lugar, el Salón del Automóvil de París. Allí estaremos.


¿Dónde hemos oído esto antes? Ah, sí, en Frankfurt 2009, justo después de presentar el Vision EfficientDynamics. ¿O tal vez fue antes? ¿Tras el debut del M1 Hommage en 2008, quizás? Ambas nos valen. El hecho es que el refranero popular es sabio, y cuando el río suena, agua lleva. En el caso de BMW lo del Vision EfficientDynamics es un torrente imparable, y ahora es la revista alemana Autozeitung la que nos cuenta que la hélice blanquiazul está trabajando en un superdeportivo con credenciales casi-verdes. Su nombre podría ser M8, y se olvidaría de la aburrida configuración range extender tan de moda últimamente por algo mucho más sustancioso.

De acuerdo a estos rumores, chascarrillos, habladurías por el momento, el M8 utilizará un motor a explosión derivado del 5.0 V10 del M5 E60, solo que acompañado por otros dos eléctricos para dar hacer más felices que nunca a los fabricantes de neumáticos. Dichos propulsores estarían situados a popa y proa del vehículo, y desarrollarían una potencia combinada de unos 150 CV, dejando el monto en 600-700 CV.

La historia nos dice que el Renault Wind navega en aguas procelosas. El mercado no se ha mostrado muy receptor últimamente a los descapotables derivados de utilitarios como el Twingo, y teniendo en cuenta que el pequeñín de Renault no llegará al mercado galo hasta septiembre, ya casi a verano pasado, tenemos serias dudas sobre su potencial de ventas durante el primer año. Aun así resulta un juguete de lo más adorable, tiene un maletero sorprendentemente bueno para su segmento (270 L), y su motor de 133 CV debería bastar para lanzarlo sin miedo a las carreteras. 

Con suerte o sin ella, Renault ha actualizado su galería del Wind, y nosotros te traemos las últimas fotos para tu disfrute; las encontrarás en su álbum oficial.







Aston Martín dio a conocer las primeras imágenes del rediseño del DB9. Los cambios no son muy notorios y extremos, pero si lo vemos en detalle encontraremos nuevas terminaciones y tecnología.
Aston Martin DB9 2010 chico2
Por fuera se aprecian unas nuevas llantas de 20 pulgadas, un nuevo paragolpe, un retoque en sus ópticas delanteras y traseras, una nueva toma de aire, un retoque en el capot y una leve refrescada en el lateral.
Aston Martin DB9 2010 chico4
La motorización es la misma para el Coupe y Volante, un V12 de 6.0 litros de 480 CV a 6.000 rpm, con una caja de cambios de seis marchas, o unTouchtronic 2  con seis relaciones. Va de 0 a 100 km/h en 4.6 segundos y tiene una velocidad máxima de 306 Km/h. Este consume 17.8 l/100 Km y emite 421 gr/Km de CO2 en el manual, y 16.5 l/100 Km y 394 gr/Km, en automático.
Aston Martin DB9 2010 chico3
Incorpora un nuevo sistema de amortiguación adaptativo para mejorar la calidad de rodaje (Adaptative Damping System, ADS), un nuevo sistema de control de presión de los neumáticos, Bluetooth perfeccionado y el equipo de audio Bang & Olufsen.
Aston Martin DB9 2010 chico1
El precio en el Reino Unido es de 122.445 libras (Coupé) y de 131.445 (Volante), unos 149.000 y 160.000 euros. En julio de 2010 el imponenteDB9 2011 llegará a los concesionarios.

La firma inglesa Mini, perteneciente a BMW, presentó todas las imágenes y datos de la nueva línea 2011. Todas sus variantes incorporan un leve rediseño en el exterior y en su interior.
MINI Cooper S 2011 chico2
Los Mini presentados son el Cooper S, el Cooper S Cabrío, el Cooper S Clubman, el Cooper D Cabrío, el One D Clubman y el John Cooper Works. Estos serán lanzados oficialmente el 18 de septiembre de 2010.
MINI Cooper S 2011 chico1
MINI John Cooper Works 2011 chico
La gama incorpora unos nuevos motores diesel de 90 y 112 CV de 3,8 litros (con un consumo medio de 3,8 litros cada 100 km y unas emisiones medias de CO2 de 99 gramos por km), y los de gasolina que son los actuales.
MINI Cooper S 2011 chico3
La diferencia no es muy notoria a simple vista, pero si observamos bien podemos apreciar una nueva parrilla, una nueva toma de aire (con dos aberturas cromadas), unas nuevas luces rompeniebla, paragolpe, el plástico de la parte baja delantera y trasera, las llantas, los grupos ópticos de ambos lados, la salida de escape y el nuevo paragolpe que incorpora nuevas inserciones.
MINI Cooper S 2011 chico4
MINI Cooper S Clubman 2011 chico2
El nuevo Mini incorpora las aplicaciones para Twitter Facebook, una nueva configuración del mando del sistema de sonido y climatizador, una nueva tapicería, los listones embellecedores, el acabado Colour Lines, los diseños especializados de la marca llamados: Rallye, Classic y Scene, faros de xenón opcionales, un espejo retrovisor interior con un sistema automático antideslumbrante, el equipo de radio MINI Visual Boost, Bluetooth y puerto USB.
MINI Cooper S Clubman 2011 chico1


Chevrolet Europa presentará en muy poco tiempo a su nueva Captiva 2011. La firma Norteamericana renovará prácticamente por completo a su SUV, en el cual mejorará considerablemente su calidad y tecnología.
Chevrolet_Captiva 2011 2
Por el momento está es la única imagen que hay del rediseño del Captiva. En ella se aprecian unas nuevas ópticas más grandes y refinadas, una imponente parrilla (que se ve bien integrada, por lo menos en esta imagen), nuevos paragolpes, y capot, y unas tomas de un diseño más deportivo. Además vemos unas nuevas llantas y un alisamiento en su línea del lateral.
Está tendrá un nuevo motor de 2.2 litros CRDI de 2.2 litros, con una caja de cambios manual de 6 velocidades. Con este motor generará más caballos de fuerza y torsión, y tendrá menos emisiones contaminantes.
Chevrolet_Captiva 2011 1
Como vemos la nueva SUV mediana obtendrá un rediseño muy importante, mejor calidad de materiales, diseño interior y nuevas motorizaciones más modernas.
Por ahora son es todo lo que se puede contar de la nueva Captiva, pero en breve surgirán más datos y nuevas imágenes de esta interesante SUV.


Sensor del pedal acelerador
Contrariamente a las bombas de inyección rotativa o en línea, en el sistema EDC ya no se transmite a la bomba de inyección el deseo de aceleración del conductor, a través de un cable de tracción o de un varillaje, sino que se registra con un sensor del pedal acelerador y se transmite a la unidad de control del motor (designado también como «pedal acelerador electrónico»). En función de la posición del pedal acelerador se produce una tensión en el sensor del pedal acelerador, mediante un potenciómetro. En base a una curva característica programada se calcula a partir de la tensión la posición del pedal acelerador.




Sensor de presión de sobrealimentación
El sensor de presión de sobrealimentación está conectado neumáticamente con el tubo de admisión y determina la presión absoluta del tubo de admisión, de 0,5 hasta 3 bar. El sensor está dividido en una celda de presión con dos elementos sensores y un recinto para el circuito de evaluación. Los elementos sensores y el circuito de evaluación se encuentran sobre un substrato cerámico común. Un elemento sensor consta de una membrana de capa gruesa en forma de campana, que incluye un volumen de referencia con una presión interna determinada. Según la magnitud de la presión de sobrealimentación se desvía más o menos la membrana. 
Sobre la membrana van dispuestas resistencias «piezoresistivas», cuya conductividad varía bajo tensión mecánica. Estas resistencias están conectadas en puente de forma tal que una desviación de la membrana conduce a una modificación del calibrado de puente. La tensión de puente es así una medida de la presión de sobrealimentación.



El circuito evaluador tiene la misión de amplificar la tensión de puente, compensar influencias de temperatura y linealizar la curva característica de presión. La señal de salida del circuito de evaluación es conducida a la unidad de control del motor. Con ayuda de una curva característica programada, se calcula la presión de sobrealimentación a partir de la tensión medida.


  • Elementos actuadores

Electroválvula de alta presión
Para la dosificación del caudal está integrada una electroválvula de alta presión en la parte de alta presión de la bomba de inyección. Al comienzo del proceso de inyección pasa una corriente a través de la bobina del imán, y el inducido magnético es presionado, junto con la aguja de válvula, en dirección al asiento de válvula. Cuando el asiento de válvula está totalmente cerrado por la aguja de válvula, ya no puede pasar combustible. Como consecuencia aumenta rápidamente la presión de combustible en la parte de alta presión y abre finalmente el inyector activado en cada caso. Una vez alcanzado el caudal de inyección deseado se interrumpe el paso de corriente hacia el imán, con lo cual abre de nuevo la electroválvula de alta presión y desaparece la presión en la parte de alta presión. Debido al descenso de la presión de inyección vuelve a cerrar el inyector y concluye la inyección.
Para controlar con más exactitud este proceso, la unidad de control de bomba puede determinar el momento de cierre real de la electroválvula de alta presión, en base a la evolución de la corriente (fig. inferior).



Electroválvula del variador de avance
La unidad de control de bomba controla el émbolo del variador de avance a través de la electroválvula del variador de avance (fig. inferior), que es activada a intervalos constantemente por una corriente de mando con frecuencia constante.
La relación entre el tiempo de activación y no activación (relación de impulsos) determina aquí el caudal de paso. El caudal de paso puede variarse de tal modo que el variador de avance alcance su posición teórica.


Unidad de control del tiempo de incandescencia
Para un buen arranque en frío y una mejora de la fase de calentamiento relevante para los gases de escape, es responsable el control del tiempo de incandescencia. El tiempo de preincandescencia depende de la temperatura del líquido refrigerante. La demas fases de incandescencia al arrancar el motor o con el motor en marcha, vienen determinadas. por un gran número de parámetros, entre otros por el caudal de inyección y el régimen del motor. E! control del tiempo de incandescencia se realiza a través de un relé de potencia.



Convertidor electroneumátíco
Las válvulas o chapaletas de los actuadores de presión de sobrealimentación, de turbulencia y de retroalimentación de gases de escape, son accionadas mecánicamente con la ayuda de depresión (vacío) o sobrepresión. Para este fin, la unidad de control del motor genera una señal eléctrica que es transformada en sobrepresión o depresión por un convertidor electroneumático.



Actuador de la presión de sobrealimentación
Los motores de turismos con sobrealimentación por gases de escape deben alcanzar un elevado par motor incluso a bajo número de revoluciones. Por este motivo, el cuerpo de la turbina está dimensionado para un pequeño flujo de masas de gases de escape. Para que con flujos grandes de masa de gases de escape no aumente demasiado la presión de sobrealimentación, es necesario en este sector conducir a la instalación de escape una parte de los gases de escape, a través de una válvula by-pass («waste-gate») eludiendo la turbina. El actuador de presión de sobrealimentación (fig. inferior) modifica para ello la sección en la válvula bypass, en dependencia del régimen del motor, del caudal de inyección, etc. En lugar de la válvula bypass puede aplicarse también una geometría variable de la turbina (VTG). Esta modifica el ángulo de incidencia de la turbina de gases de escape e influye así sobre la presión de sobrealimentación.



Actuador de turbulencia 
El control de turbulencia influye sobre el movimiento de turbulencia del aire aspirado. La turbulencia se genera casi siempre mediante canales de entrada de forma espiral. La rotación determina el entremezclado del combustible y el aire en la cámara de combustión e influye considerablemente sobre la calidad de la combustión. Por regla general se genera una turbulencia fuerte a un régimen bajo y débil a un régimen alto. La rotación puede regularse con ayuda del actuador de turbulencia (una mariposa o una corredera) en el conducto de la válvula de admisión.



Actuador de retroalimentación de gases de escape
En la retroalimentación de gases de escape se conduce una parte de los gases de escape al tramo de admisión. Hasta un cierto grado una cantidad creciente de gases residuales puede repercutir positivamente sobre la transformación de energía, disminuyendo así la emisión de contaminantes. En función del punto de servicio, la masa aspirada de aire/gas se compone hasta un 40% de gases de escape (gráficas inferiores).
Para la regulación en la unidad de control del motor se mide la masa real de aire fresco y se compara con un valor teórico para la masa de aire en cada punto de servicio. Con ayuda de la señal generada por la regulación abre el actuador de retroalimentación de gases de escape (una válvula), de forma que entran gases de escape en el tramo de admisión.



Regulación de la mariposa en el colector de admisión
La mariposa de colector de admisión tiene en el motor diesel una función totalmente distinta que en el motor de gasolina: Sirve ésta para aumentar el índice de retroalimentación de gases de escape, reduciendo la sobrepresión en el tubo de admisión. La regulación de la mariposa sólo actúa en el margen inferior de revoluciones.

Función 
Con un comienzo de inyección constante y régimen de revoluciones del motor creciente, aumenta el ángulo del cigüeñal entre el comienzo de inyección y el comienzo de la combustión, de manera que dicha combustión ya no puede producirse en el momento correcto (referido a la posición de los pistones del motor).
La combustión más favorable y el mejor rendimiento de un motor diesel sólo se alcanzan, sin embargo, en una determinada posición del cigüeñal o de los pistones. La variación del avance compuesta por el sensor del ángulo de rotación, el variador de avance y la electroválvula del variador de avance, tiene la misión de avanzar el comienzo de suministro en la bomba de inyección, con respecto a la posición del cigüeñal del motor, cuando éste aumenta las revoluciones.

Nota: hay elementos que se han girado 90º en la figura superior para que su comprensión sea mejor
Este dispositivo adapta óptimámente el momento de inyección al estado al estado de servicio del motor, compensando el desfase de tiempo condicionado por el retardo de la inyección y de encendido, (fig. inferior). Las graficas muestran el ejemplo de un ciclo de trabajo:


El comienzo de suministro (FB) está después del momento de cierre de la electroválvula de alta presión. En la tubería de combustible de alta presión se forma una presión elevada del combustible. Esta presión de tubería PD, por el lado del inyector (fig. superior -centro-) abre la aguja deí inyector al alcanzarse la presión de apertura de inyector y da lugar al comienzo de inyccción (SB). El tiempo entre el comienzo de suministro y el comienzo de inyección se denomina retraso de inyección (SV). Si continua aumentando la presión en la cámara de combustión del motor (fig. superior -izquierda-), comienza a producirse la combustión (VB). El intervalo temporal entre el comienzo de inyección y la combustión es el retraso de inflamación (ZV).
Si la electroválvula de alta presión abre otra vez, desaparece la alta presión de combustible (final de suministro); la aguja del inyector cierra (fin de inyección, SE)


Le sigue ahora el fin de la combustión (VE). En el proceso de alimentación de la bomba de inyección, se abre el inyector mediante una onda de presión que se propaga a la velocidad del sonido en la tubería de combustible de alta presión. El tiempo de propagación de la onda de presión queda determinado por la longitud de la tubería de inyección y por la velocidad del sonido, que en el combustible diesel es de aprox. 1500 m/s. El tiempo de propagación es el intervalo entre el comienzo de alimentación y el comienzo de inyección y se designa por tanto también como retraso de inyección (SV). 
El retraso de inyección es esencialmente independiente del régimen de revoluciones, aunque el ángulo del cigüeñal entre el comienzo de alimentación y el comienzo de inyección, aumenta con un número de revoluciones creciente. Debido a ello se abre también más tarde el inyector (en relación con la posición del pistón en el motor). Después del momento de inyección, el combustible diesel necesita un tiempo determinado para pasar al estado gaseoso, formar con el aire una mezcla inflamable, El intervalo temporal necesario para ello entre el comienzo de inyección y el comienzo de combustión es independíente del número de revoluciones del motor y se denomina en el motor diesel retraso de inflamación (ZV). El retraso de inflamación está influido por las siguientes magnitudes:

  • la tendencia a la inflamación del combustible diesel (indicada con el índice de célanos).
  • la relación de compresión,
  • la temperatura del aire y
  • la pulverización del combustible.
Por regla general, la duración del retraso de inflamación es de aprox. un milísegundo.


Construción
El variador de avance por control hidráulico va montado en la parte inferior del cuerpo de la bomba rotativa de inyección de émbolos radiales, perpendicularmente a su eje longitudinal.
El anillo de levas (1) engrana con una espiga esférica en el taladro transversal del émbolo del variador de avance (3), de forma que el movimiento axial del émbolo del variador de avance, se transforma en un movimiento de giro del anillo de levas. En el eje central del émbolo del variador de avance está dispuesta una corredera de regulación (5), que abre y cierra los taladros de control en el émbolo del variador de avance. En el mismo eje axial se encuentra el émbolo axial de mando (12), activado hidráulicamente y sometido a presión por un muelle. que preestablece la posición teórica de la corredera de regulación. Transversalmente al eje del émbolo del variador de avance se encuentra la electrováivula del variador de avance. Esta válvula influye sobre la presión en el émbolo de mando, si es activada para ello por parte de la unidad de control de bomba.


Funcionamiento
Regulación del comienzo de inyección
Según el estado de servicio del motor (carga, régimen, temperatura del motor), la unidad de control del motor establece un valor teórico para el comienzo de inyección, que está contenido en un campo característico de comienzo de inyección. El regulador del comienzo de inyección en la unidad de control de bomba compara continuamente el comienzo real de inyección con el valor teórico y activa, en caso de divergencias, la electroválvula con una determinada relación de impulsos. Como información sobre el valor real dei comienzo de inyección se dispone de la señal de un sensor de ángulo de rotación o, alternativamente, de la señal de un sensor de movimiento de aguja en el portainyector.

  • Variación del avance hacia «avance»
    En la posición de reposo, el émbolo del variador de avance (3) está retenido por un muelle do reposición («posición de retraso»). Durante el servicio, la presión del combustible se regula en función del número de revoluciones, con la válvula reguladora de presión en el interior de la bomba. Esta presión de combustible actúa como presión de control, a través de un estrangulador, sobre el recinto anular del tope hidráulico (13) y desplaza, si está cerrada la electroválvula del variador de avance (15), el émbolo de control (12) contra la fuerza del muelle en dirección de «avance» (en la figura superior hacia derecha). De esta forma se desplaza tambien la corredera de regulación en sentido de «avance», de forma tal que se abre el canal de entrada en el émbolo del variador de avance. Ahora puede pasar combustible al volumen situado detras del émbolo del variador de avance y presionar el émbolo del variador de avance, hacia la derecha, en sentido de «avance». El movimiento axial del émbolo del variador de avance es transmitido mediante la espiga esférica como movimiento de giro al anillo de levas (1) de la bomba de alta presión de émbolos radiales. El giro del anillo de levas con relación al eje de accionamiento de la bomba, conduce en su desplazamiento hacia «avance», a un tope prematuro de los rodillos sobre la elevación de leva y, por tanto, a un comienzo de inyección más adelantado. La posible variación en sentido de «avance» puede ser de hasta 20 grados del árbol de levas (lo que corresponde a 40 grados del cigüeñal),

  • Variación del avance en sentido de «retraso»
    La electroválvula del variador de avance (15) abre cuando recibe señales a impulsos de la unidad de control de bomba. Con ello, disminuye la presión de control en el recinto anular del tope hidíáuüco (13). El embolo de control (12) se mueve por la fuerza de su muelle en sentido de «retraso» (en la fig. superior hacia la izquierda).
    El émbolo del variador de avance (3) se mantiene parado inicialmente. Sólo cuando la corredera de regulación (5) abre eí taladro de control hacia el canal de salida, puede salir el combustible de! volumen situado detrás del émbolo del variador de avance. El muelle presiona ahora el émbolo del variador de avance, otrá vez en sentido de «retraso», a su posición inicial.
Regulación de la presión de control
Mediante la apertura y cierre rápidos (impulsos) de la aguja de electroválvula, la electroválvula del variador de avance actúa como un estrangulador variable. La electroválvula puede influir continuamente sobre la presión de control, de forma tal que el émbolo de control puede adoptar posiciones discrecionales entre «avance» y «retraso». En ello, la relación de impulsos, es decir, la relación del tiempo de apertura respecto a la duración total de un ciclo de trabajo de la aguja de electroválvula, es determinada por la unidad de control de bomba.
Por ejemplo, si debe regularse el émbolo de control más en sentido de «avance», la unidad de control de bomba modifica la relación de impulsos de forma tal que se reduce la parte temporal del estado abierto. A través de la electroválvula del regulador de avance sale menos combustible y el émbolo de control se mueve hacia «avance».



En la bomba rotativa de inyección VR de émbolos radíales (figura inferior) se reúnen los siguientes grupos constructivos dentro o unidos al cuerpo de la bomba:

  • Bomba de alimentación de aletas (1) con válvula reguladora de la presión y válvula de estrangulador de rebose,
  • Bomba de alta presión de émbolo radiales (4) con eje distribuidor y válvula de salida,
  • Electroválvula de alta presión (6),
  • Variador de avance (5) con electro-válvula de variación de avance,
  • Sensor del ángulo de rotación (29) y
  • Unidad de control de bomba (3).
La agrupación de estos grupos constructivos formando una unidad de estructura compacta permite adaptar exactamente entre si las interacciones de las diversas unidades funcionales. De esta forma pueden cumplirse las estrechas prescripciones y satisfacer plenamente las características de rendimiento exigidas,

Bomba de alimentación de aletas con válvula reguladora de presión y válvula de estrangulador de rebose
En el cuerpo de la bomba rotativa existe un fuerte eje de accionamiento alojado en un apoyo deslizante por el lado de la brida y en un rodamiento por el lado opuesto. La bomba de alimentación de aletas se encuentra interiormente sobre el eje de accionamiento. Su misión es aspirar el combustible, generar una presión en el recinto acumulador y abastecer combustible a la bomba de alta presión de émbolos radiales.


Bomba de alta presión de émbolos radiales con eje distribuidor y válvula de salida
La bomba rotativa es propulsada directamente por el eje de accionamiento. La bomba genera la alta presión necesaria para la inyección y distribuye el combustible entre los diversos cilindros del motor. El movimiento conjunto del eje distribuidor se asegura mediante un disco de arrastre en el eje de accionamiento.


Electroválvula de alta presión
La electroválvula de alta presión está dispuesta centradamente en el cuerpo distribuidor, penetrando la aguja de válvula en el eje distribuidor y girando con éste sincrónicamente. La válvula abre y cierra con una relación de impulsos variable según las órdenes de la unidad de control de la bomba. La correspondiente duración de cierre determina la duración de alimentación de la bomba de alta presión de émbolos radiales. De esta forma puede dosificarse exactamente el caudal de combustible.


Variador de avance
En la parte inferior de la bomba está dispuesto el variador de avance hidráulico con una válvula de impulsos y el émbolo de trabajo situado transversalmente respecto al eje de la bomba. El variador de avance hace girar el anillo de levas según el estado de carga y el régimen, para variar así el comienzo de alimentación (y con éste también el momento de inyección). Este control variable se designa también como variación «electrónica» de avance a la inyección.


Sensor del ángulo de rotación (sistema DWS)
En el eje de accionamiento están dispuestos la rueda incremental (rueda transmisora de ángulo) y la fijación para el sensor del ángulo de rotación. Estos elementos sirven para la medición del ángulo que adoptan respectivamente el eje de accionamiento y el anillo de levas durante el giro. A partir de aquí puede calcularse el número de revoluciones actual, la posición dei variador de avance y la posición angular del árbol de levas.


Unidad de control de la bomba
Sobre la parte superior de la bomba esta atornillada la unidad de control de bomba provista de aletas de refrigeración. La unidad calcula a partir de las informaciones del "sistema DWS" y de la unidad de control del motor, las señales de activación para la electroválvula de alta presión y la electroválvula de variador de avance.



Montaje y accionamiento de la bomba
Montaje
La bomba rotativa de inyección de émbolos radiales se abrida directamente al motor diesel. Con el fin de evitar confusiones al conectar las tuberías de inyección, con las designaciones de los cilindros del motor, las salidas de la bomba rotativa de inyección están designadas con: A, B,...,F según el numero de cilindros. Las bombas rotativas de inyección de émbolos radiales son especialmente apropiadas para motores de hasta seis cilindros.


Accionamiento
El eje de accionamiento de la bomba rotativa es propulsado por un dispositivo adaptado a la correspondiente ejecución del motor. En los motores de cuatro tiempos, el número de revoluciones del eje de accionamiento de la bomba es la mitad del numero de revoluciones del cigüeñal y corresponde así también exactamente al numero de revoluciones del árbol de levas del motor Diesel. El accionamiento de la bomba de inyección está adaptado al movimiento de los pistones. El sincronismo entre el motor y la bomba se consigue mediante un acoplamiento con cadenas, ruedas dentadas, correas dentadas o piñones de acoplamiento.



Parte de baja presión
La parte de baja presión pone a disposición el suficiente combustible para la parte de alta presión. Componentes esenciales son:

  • la bomba de alimentación de aletas,
  • la válvula reguladora de presión y
  • la válvula de estrangulador de rebose.


Bomba de alimentación de aletas
En la bomba rotativa de inyección de émbolos radiales va montada la bomba de alimentación de aletas en torno al eje de accionamiento . Entre la pared interior del cuerpo de la bomba y un anillo de apoyo que sirve de cierre, está alojado el anillo de recepción excéntrico (3) con superficie perfilada de rodadura interior. En la pared interior del cuerpo de la bomba, están previstas dos escotaduras que permiten la entrada (4) en la bomba y la salida (7) de la bomba. Debido a su forma se denominan también «riñón de aspiración» o «riñón de impulsión». En el interior del anillo de recepción se mueve el rotor de aletas (2), que es propulsado por un dentado en el eje de accionamiento (1). En las ranuras guía del rotor se conducen las aletas, que cargadas por la fuerza de un muelle y por la actuación de la fuerza centrífuga son presionadas hacia el exterior contra el anillo de recepción. El recinto designado como «celda» (6) está formado por los siguientes elementos (fig. 3):

  • Pared interior del cuerpo,
  • Anillo de apoyo.
  • Superficie perfilada de rodadura interior, del anillo de recepción,
  • Superficie exterior del rotor de aletas y
  • Dos aletas contiguas.
El combustible que llega a través del taladro de entrada en el cuerpo de la bomba y por comunicaciones internas hasta el riñón de aspiración en la celda, es transportado por el giro del rotor de aletas en dirección al riñón de impulsión. El volumen de la celda se reduce durante el giro, debido a la superficie perfilada de rodadura interior del anillo de recepción excéntrico, y se comprime el combustible. La reducción del volumen hace que aumente fuertemente la presión de combustible hasta la salida al riñón de impulsión. Desde el riñón de impulsión se abastecen con combustible «a presión» los diversos grupos constructivos, a través de comunicaciones internas en el cuerpo de la bomba. También llega a la válvula reguladora de presión a través de una de estas comunicaciones.
El nivel de presión necesario de esta bomba rotativa es relativamente alto en comparación con otras bombas rotativas Debido a esta elevada presión, las aletas (5) presentan un taladro en el centro de su cara frontal, de forma tal que solo se desliza sobre el perfil del anillo de recepción una de las artistas del lado frontal. De esta forma se evita que toda la cara frontal de la aleta esté sometida a presión, lo que tendría como consecuencia un movimiento radial no deseado. Al cambiar de una arista a otra (p. ej. de entrada a salida) puede propagarse la presión que actúa sobre la cara frontal de la aleta, a través del taladro, hacia el otro lado de la aleta. Las fuerzas de presión opuestas que actúan se compensan en gran parte, y las aletas están en contacto sobre la superficie de rodadura interior del anillo de recepción, como se ha descrito anteriormente, por efecto de las fuerzas centrífugas y elásticas.


Válvula reguladora de presión
La presión de combustible generada por la bomba de alimentación de aletas en el riñón de impulsión, depende de la velocidad de rotación de la bomba. Para que esta presión no sea excesiva a elevadas velocidades de rotación, se ha dispuesto una válvula reguladora de presión (válvula de compuerta sometida a fuerza elástica, fig. inferior) en la proximidad inmediata a la bomba de alimentación de aletas, estando unida por un taladro con el riñón de impulsión (5), Esta válvula modifica la presión de suministro de la bomba de alimentación de aletas, en función del caudal de combustible transportado. Si la presión del combustible sobrepasa un determinado valor, la arista frontal del émbolo de válvula (3) abre unos taladros dispuestos radialmente (4), a través de los cuales puede retornar el combustible, por un canal, al riñón de aspiración (6) de la bomba de alimentación de aletas. Si la presión de combustible es demasiado baja, permanecen cerrados los taladros dispuestos radíalmente, debido a la fuerza elástica. La tensión previa ajustable del muelle de compresión determina la presión de apertura.



Válvula estranguladora de rebose
Para la refrigeración y ventilación de la bomba rotativa de inyección, retorna el combustible al depósito a través de la válvula estranguladora de rebose atornillada al cuerpo de la bomba.
La válvula estranguladora de rebose está en comunicación con el elemento de rebose (5) del cuerpo distribuidor. En el interior del cuerpo del distribuidor se encuentra una válvula de bola (3) sometida a fuerza elástica, que deja salir combustible de la bomba cuando se alcanza una presión de apertura preajustada. 
En el flujo secundario hacia la válvula de bola existe un taladro en el cuerpo de la válvula que esta unido al rebose de la bomba mediante un taladro estrangulador (4) de un diámetro muy pequeño. Este retorno calibrado facilita una purga automática de la bomba. El circuito completo de baja presión de la bomba está adaptado de tal forma que, a través del rebose de la bomba, retorna al depósito de combustible un caudal de combustible definido


Filtro de combustible
La aplicación de un filtro de combustible adaptado especialmente a las exigencias de la instalación de inyección es condición previa para un funcionamiento sin anomalías, puesto que las impurezas en el combustible pueden conducir a daños en los componentes de la bomba, válvulas de impulsión e inyectores. El combustible puede contener agua en forma ligada (emulsión) o no ligada (p. ej. formación de agua de condensación debido a cambio de temperatura). Si este agua penetra en el sistema de inyección, pueden producirse daños debidos a corrosión. El sistema de inyección con bomba rotativa de inyección precisa por lo tanto, igual que otros sistemas de inyección, un filtro de combustible con un cartucho filtrante de papel y un recinto de acumulación de agua, que pueda vaciarse en los correspondientes intervalos, abriendo un tornillo de salida de agua.




Parte de alta presión
En la parte de alta presión (fig. inferior} tiene lugar, además de la generación de alta presión, también la distribución y dosificación de combustible con el control del comienzo de alimentación, siendo preciso para ello únicamente un elemento actuador (electroválvula de alta presión).

Generación de alta presión con la bomba de alta presión de émbolos radiales
La bomba de alta presión de émbolos radiales genera la presión necesaria para la inyección (aprox. 1000 bar por el lado de la bomba). La bomba es propulsada por el eje de accionamiento y consta de:

  • el disco de arrastre,
  • los soportes de los rodillos (4) con los rodillos (2)
  • e! anillo de levas (1),
  • el émbolo de suministro (5) y
  • la parte delantera (cabezal) del eje distribuidor (6),
El movimiento giratorio del eje de accionamiento es transmitido mediante un disco de arrastre directamente al eje distribuidor, ya que el disco de arrastre engrana en las ranuras guía dispuestas radialmente en el extremo del eje de accionamiento. Las ranuras guía (3) sirven simultáneamente para la recepción de los soportes de los rodillos (4), que recorren conjuntamente con los rodillos (2) alojados allí, la pista de leva interior del anillo de levas (1) dispuesto alrededor del eje de accionamiento. La pista de leva interior presenta elevaciones de leva que están adaptadas en cuanto a su número, al número de cilindros del motor. En la cabeza del eje distribuidor son conducidos radialmente los émbolos de suministro (de aquí proviene la designación «bomba de alta presión de émbolos radiales»). Los émbolos de suministro apoyan sobre los soportes de los rodillos y se mueven así en correspondencia con el perfil de la pista de leva. Los émbolos son comprimidos por la elevación de leva y comprimen así el combustible en el volumen central de alta presión (7). Según el número de cilindros y el caso de aplicación existen ejecuciones con 2, 3 ó 4 émbolos de suministro (fig, inferior).

Distribución del combustible en el cuerpo distribuidor
El cuerpo distribuidor consta de (fig. inferior):
  • la brida (6),
  • el casquillo de control (3) contraído sobre la brida
  • la parte trasera del eje distribuidor (2) conducido en el casquillo de control,
  • la aguja de válvula (4) de la electroválvula de alta presión (7),
  • la membrana del acumulador (10) y
  • la conexión de la tubería de impulsión (16) con la válvula con estrangulador de retorno (15).
En la fase de llenado durante e! recorrido del perfil descendente de la leva se presionan hacia fuera los émbolos de suministro (1) estando abierta la aguja de válvula (4). A través de la entrada de baja presión (12), el canal anular (9) y la aguja de válvula (4), fluye combustible desde la bomba de alimentación al cuerpo distribuidor y llena el volumen de alta presión (8). El combustible excedente sale por el retorno de combustible (5). En la fase de alimentación son presionados hacia dentro por las levas los émbolos de suministro (1), estando cerrada la aguja de válvula. De esta forma se comprime el combustible que se encuentra ahora en el volumen de alta presión (8) cerrado. A través de la ranura de distribución (13) que debido al movimiento de giro del eje distribuidor (2) queda unida con la salida de alta presión (14), llega el combustible que se encuentra bajo presión, a través de la conexión del tubo de impulsión (16) con válvula provista de estrangulador de retorno (15), la tubería de impulsión y el portainyector, al inyector, el cual lo inyecta en la cámara de combustión del motor.

Dosificación de combustible con electroválvula de alta presión
La electroválvula de alta presión (fig. inferior) con válvula de aguja movida por el núcleo móvil (2) cierra mediante un impulso de mando de la unidad de control de bomba, en el punto muerto inferior de la leva. El momento de cierre de la válvula (orificio de descarga) determina el comienzo de suministro de la bomba de inyección. Mediante un reconocimiento electrónico del momento de cierre (BIP Begin of In-jection Period) recibe la unidad de control de bomba una información exacta sobre el comienzo de suministro. 
La dosificación de combustible tiene lugar entre el comienzo de suministro y el final de la activación de la electroválvula de alta presión, y se denomina «duración de alimentación». La duración de cierre de la electroválvula de alta presión determina así el caudal de inyección. Con la apertura de la electroválvula de alta presión queda concluida la alimentación de alta presión. El combustible excedente que todavía es transportado hasta el punto muerto superior de la leva, llega por descarga al recinto de membrana. Las altas puntas de presión que se producen entonces en el lado de baja presión, son amortiguadas por la membrana del acumulador. Además, la cantidad de combustible acumulada en el recinto de membrana favorece el proceso de llenado para la siguiente inyección.
Para la parada del motor se interrumpe totalmente la alimentación de alta presión con la electroválvula de alta presión. Por este motivo no existe una válvula de parada adicional come en el caso de la bomba rotativa de inyección VE.


Amortiguación de las ondas de presión con la válvula provista de estrangulador de retorno
La válvula con estrangulador de retorno (fig. inferior) impide que las ondas de presión generadas al final del proceso de inyección, o sus reflexiones, no conduzcan a una nueva apertura de la aguja de inyector (postinyecciones). Las postinyecciones tienen repercusiones negativas sobre las materias nocivas en los gases de escape.
Con el comienzo de la alimentación se levanta el cono de válvula (3) debido a la presión del combustible. El combustible es transportado ahora a través de la conexión del tubo de impulsión (5) y la tubería de presión hacia el inyector. Al concluir la alimentación cae repentinamente la presión de combustible y el muelle de válvula (4) presiona el cono de válvula contra el asiento de válvula (1). 
Las ondas de presión reflejadas que se producen al cerrar el inyector, se eliminan mediante un estrangulador (2) hasta el punto de que no puedan producirse reflexiones nocivas de ondas de presión.